Вступление. *

Техническое задание. *

Непосредственные расчеты. *

1 Структурная схема усилителя. *

2 Распределение линейных искажений в области высоких частот *

3. Расчёт выходного каскада *

3.1 Выбор рабочей точки *

3.2 Выбор транзистора *

3.3 Расчёт эквивалентной схемы транзистора *

3.4 Расчёт цепей термостабилизации *

3.5 Расчёт входного каскада по постоянному току *

Заключение *

Литература *

Целью данной работы является расчет антенного усилителя с подъёмом амплитудно-частотной характеристики. Для компенсации потерь в кабеле сигналов, принимающихся антенной, первоначальный сигнал необходимо усиливать. Отметим также , что при росте частоты сигнала эти потери сильно увеличиваются. С учётом того, что усилительные свойства транзисторов значительно ухудшаются с ростом частоты, то разработка устройства с подъёмом АЧХ на таких частотах является непростой задачей. И становится ясно, что сигнал надо усиливать в любом случае.

Компенсируют помехи очень просто: после приёма сигнал предварительно усиливают, а затем направляют в приёмный тракт. Отметим, что в области высоких частот усилитель должен иметь подъём АЧХ. Мы будем обеспечивать обеспечить подъём, равный 6дБ на октаву.

Основной трудностью при проектировании любого усилителя является обеспечение заданного усиления в рабочей полосе частот. В нашем случае для обеспечения подъема, равного 6дБ на октаву, полоса частот должна составлять 400-800 МГц.

Использование в данном случае межкаскадных корректирующих цепей 4-го порядка дает наибольшую эффективность, т.к. данная цепь дает возможность делать коэффициент усиления с подъёмом до 6 дБ в полосе частот от 0 до fв. Этот факт очень важен для данного устройства.

Межкаскадные корректирующие цепи дают возможность брать транзисторы с граничной частотой . Во-первых, это выгодно с экономической точки зрения, при этом также не ухудшаются технические параметры.

К усилителю предъявляются следующие требования:

- Рабочая полоса частот: 400-800 МГц

- Линейные искажения:

1) в области нижних частот не более 3 дБ;

2) в области верхних частот не более 3 дБ.

- Коэффициент усиления 25 дБ с подъёмом области верхних частот 6 дБ

- Амплитуда выходного напряжения Uвых=2.5 В

- Диапазон рабочих температур: от +10 до +60 градусов Цельсия

- Сопротивление источника сигнала и нагрузки Rг=Rн=50 Ом

1 Структурная схема усилителя.

Если принимать о внимание тот факт, что каскад с общим эмиттером позволяет получать усиление до 20 дБ, то тогда оптимальное число каскадов данного усилителя должно быть равно двум.

В самом начале распределим на каждый каскад по 15 дБ, вследствие чего коэффициент передачи устройства будет равен 30 дБ:

• 25 дБ требуются по заданию,
• 5 дБ будут добавляются как запас усиления.

На рисунке 3.1 дана структурная схема, которая содержит усилительные каскады, корректирующие цепи, источник сигнала и нагрузку.

Рисунок 3.1

2 Распределение линейных искажений в области высоких частот

Расчёт усилителя будем проводить исходя из того, что искажения распределены следующим образом:

1. выходная КЦ–1 дБ,
2. выходной каскад с межкаскадной КЦ–1.5 дБ,
3. входной каскад с входной КЦ–0.5 дБ.

В итоге, максимальная неравномерность АЧХ усилителя не превысит 3 дБ.

3. Расчёт выходного каскада

Сначала по формулам рассчитывают координаты рабочей точки :

, (3.3.1)

где (3.3.2)

, (3.3.3)

где – начальное напряжение нелинейного участка выходных

характеристик транзистора,

.

Из-за отсутствия сопротивления коллектора . Рассчитывая по формулам 3.3.1 и 3.3.3, получаем следующие координаты рабочей точки:

мА,

В.

Мощность, рассеиваемую на коллекторе, рассчитывается как:

мВт.

Для выбора транзистора мы учитываем следующие предельные параметры:

1) граничной частоты усиления транзистора по току в схеме с ОЭ

;

2) предельно допустимого напряжения коллектор-эмиттер

;

3) предельно допустимого тока коллектора

;

4) предельной мощности, рассеиваемой на коллекторе

.

Всем этим требованиям соответствует транзистор КТ996Б-2 с техническими характеристиками:

1. Граничная частота коэффициента передачи тока в схеме с ОЭ

МГц;

2. Постоянная времени цепи обратной связи

пс;

3. татический коэффициент передачи тока в схеме с ОЭ

;

4. Ёмкость коллекторного перехода при

В пФ;

5. ндуктивность вывода базы

нГн;

6. Индуктивность вывода эмиттера

нГн.

II Предельные эксплуатационные данные:

1. Постоянное напряжение коллектор-эмиттер

В;

2. Постоянный ток коллектора

мА;

3. Постоянная рассеиваемая мощность коллектора

Вт;

4. Температура перехода

К.

Рисунок 3.2 Нагрузочные прямые по переменному и постоянному току для выходного каскада.

Напряжение питания выбрано равным 10В.

Поскольку рабочие частоты усилителя заметно больше частоты , то из эквивалентной схемы можно исключить входную ёмкость, так как она не влияет на характер входного сопротивления транзистора. Индуктивность же выводов транзистора напротив оказывает существенное влияние и потому должна быть включена в модель. Эквивалентная высокочастотная модель представлена на рисунке 3.3. Описание такой модели можно найти в [2].

Рисунок 3.3

Параметры эквивалентной схемы рассчитываются по приведённым ниже формулам.

Входная индуктивность:

, (3.3.3)

где –индуктивности выводов базы и эмиттера.

Входное сопротивление:

, (3.3.4)

где , причём , и – справочные данные.

Крутизна транзистора:

, (3.3.5)

где , , .

Выходное сопротивление:

. (3.3.6)

Выходная ёмкость:

. (3.3.7)

В соответствие с этими формулами получаем следующие значения элементов эквивалентной схемы:

нГн;

пФ;

Ом

Ом;

А/В;

Ом;

пФ.

Существует несколько вариантов схем термостабилизации. Их использование зависит от мощности каскада и от того, насколько жёсткие требования к термостабильности. В данной работе рассмотрены три схемы термостабилизации: пассивная коллекторная, активная коллекторная и эмиттерная.

Данный вид термостабилизации (схема представлена на рисунке 3.4) используется на малых мощностях и менее эффективен, чем две другие, потому что напряжение отрицательной обратной связи, регулирующее ток через транзистор подаётся на базу через базовый делитель.

Рисунок 3.4

Расчёт, подробно описанный в [3], заключается в следующем: выбираем напряжение (в данном случае В) и ток делителя (в данном случае , где – ток базы), затем находим элементы схемы по формулам:

; (3.3.8)

, (3.3.9)

где – напряжение на переходе база-эмиттер равное 0.7 В;

. (3.3.10)

Получим следующие значения:

Ом;

Ом;

Ом.

Активная коллекторная термостабилизация используется в мощных каскадах и является очень эффективной, её схема представлена на рисунке 3.5. Её описание и расчёт можно найти в [2].

Рисунок 3.5

В качестве VT1 возьмём КТ315А. Выбираем падение напряжения на резисторе из условия (пусть В), затем производим следующий расчёт:

; (3.3.11)

; (3.3.12)

; (3.3.13)

; (3.3.14)

, (3.3.15)

где – статический коэффициент передачи тока в схеме с ОБ транзистора КТ315А;

; (3.3.16)

; (3.3.17)

. (3.3.18)

Получаем следующие значения:

Ом;

мА;

В;

кОм;

А;

А;

кОм;

кОм.

Величина индуктивности дросселя выбирается таким образом, чтобы переменная составляющая тока не заземлялась через источник питания, а величина блокировочной ёмкости – таким образом, чтобы коллектор транзистора VT1 по переменному току был заземлён.

Для выходного каскада выбрана эмиттерная термостабилизация, схема которой приведена на рисунке 3.6. Метод расчёта и анализа эмиттерной термостабилизации подробно описан в [3].

Рисунок 3.6

Расчёт производится по следующей схеме:

1.Выбираются напряжение эмиттера и ток делителя (см. рис. 3.4), а также напряжение питания ;

2. Затем рассчитываются .

3. Производится поверка – будет ли схема термостабильна при выбранных значениях и . Если нет, то вновь осуществляется подбор и .

В данной работе схема является термостабильной при В и мА. Учитывая то, что в коллекторной цепи отсутствует резистор, то напряжение питания рассчитывается по формуле В. Расчёт величин резисторов производится по следующим формулам:

; (3.3.19)

; (3.3.20)

. (3.3.21)

Для того, чтобы выяснить будет ли схема термостабильной производится расчёт приведённых ниже величин.

Тепловое сопротивление переход – окружающая среда:

, (3.3.22)

где , – справочные данные;

К – нормальная температура.

Температура перехода:

, (3.3.23)

где К – температура окружающей среды (в данном случае взята максимальная рабочая температура усилителя);

– мощность, рассеиваемая на коллекторе.

Неуправляемый ток коллекторного перехода:

, (3.3.24)

где – отклонение температуры транзистора от нормальной;

лежит в пределах А;

– коэффициент, равный 0.063–0.091 для германия и 0.083–0.120 для кремния.

Параметры транзистора с учётом изменения температуры:

, (3.3.25)

где равно 2.2(мВ/градус Цельсия) для германия и

3(мВ/градус Цельсия) для кремния.

, (3.3.26)

где (1/ градус Цельсия).

Определим полный постоянный ток коллектора при изменении температуры:

, (3.3.27)

где

. (3.3.28)

Для того чтобы схема была термостабильна необходимо выполнение условия:

,

где . (3.3.29)

Рассчитывая по приведённым выше формулам, получим следующие значения:

Ом;

Ом;

Ом;

Ом;

К;

К;

А;

Ом;

;

Ом;

А;

А.

Как видно из расчётов условие термостабильности выполняется.

При расчёте требуемого режима транзистора промежуточных и входного каскадов по постоянному току следует ориентироваться на соотношения, приведённые в пункте 3.3.1 с учётом того, что заменяется на входное сопротивление последующего каскада. Но, при малосигнальном режиме, за основу можно брать типовой режим транзистора (обычно для маломощных ВЧ и СВЧ транзисторов мА и В). Поэтому координаты рабочей точки выберем следующие мА, В. Мощность, рассеиваемая на коллекторе мВт.

Выбор транзистора осуществляется в соответствии с требованиями, приведенными в пункте 3.3.2. Этим требованиям отвечает транзистор КТ371А. Его основные технические характеристики приведены ниже.

Электрические параметры:

граничная частота коэффициента передачи тока в схеме с ОЭ ГГц;

Постоянная времени цепи обратной связи нс;

Статический коэффициент передачи тока в схеме с ОЭ ;

Ёмкость коллекторного перехода при В пФ;

Индуктивность вывода базы нГн;

Индуктивность вывода эмиттера нГн.

Предельные эксплуатационные данные:

Постоянное напряжение коллектор-эмиттер В;

Постоянный ток коллектора мА;

Постоянная рассеиваемая мощность коллектора Вт;

Температура перехода К.

Эквивалентная схема имеет тот же вид, что и схема представленная на рисунке 3.3. Расчёт её элементов производится по формулам, приведённым в пункте 3.3.3.

нГн;

пФ;

Ом

Ом;

А/В;

Ом;

пФ.

Для входного каскада также выбрана эмиттерная термостабилизация, схема которой приведена на рисунке 3.7.

Рисунок 3.7

Метод расчёта схемы идентичен приведённому в пункте 3.3.4.3 с той лишь особенностью что присутствует, как видно из рисунка, сопротивление в цепи коллектора . Это сопротивление является частью корректирующей цепи и расчёт описан в пункте 3.5.2.

Эта схема термостабильна при В и мА. Напряжение питания рассчитывается по формуле В.

Рассчитывая по формулам 3.3.19–3.3.29 получим:

кОм;

кОм;

кОм;

кОм;

К;

К;

А;

кОм;

;

Ом;

мА;

мА.

Условие термостабильности выполняется.

3.6 Расчёт корректирующих цепей

3.4.1 Выходная корректирующая цепь

Расчёт всех КЦ производится в соответствии с методикой описанной в [4]. Схема выходной корректирующей цепи представлена на рисунке 3.8. Найдём – выходное сопротивление транзистора нормированное относительно и .

(3.5.1)

.

Рисунок 3.8

Теперь по таблице приведённой в [4] найдём ближайшее к рассчитанному значение и выберем соответствующие ему нормированные величины элементов КЦ и , а также –коэффициент, определяющий величину ощущаемого сопротивления нагрузки и модуль коэффициента отражения .

Найдём истинные значения элементов по формулам:

; (3.5.2)

; (3.5.3)

. (3.5.4)

нГн;

пФ;

Ом.

Рассчитаем частотные искажения в области ВЧ, вносимые выходной цепью:

, (3.5.5)

,

или дБ.

3.5.2 Расчёт межкаскадной КЦ

Схема МКЦ представлена на рисунке 3.9. Это корректирующая цепь четвёртого порядка, нормированные значения её элементов выбираются из таблицы, которую можно найти в [4], исходя из требуемой формы и неравномерности АЧХ. Нужно учесть, что элементы, приведённые в таблице, формируют АЧХ в диапазоне частот от 0 до , а в данной работе каждая КЦ должна давать подъём 3дБ на октаву. Следовательно, чтобы обеспечить такой подъём нужно выбирать элементы, которые дают подъём 6дБ в диапазоне от 0 до .

Рисунок 3.9

Нормированные значения элементов КЦ, приведённые ниже, выбраны для случая, когда неравномерность АЧХ цепи не превышает ±0.5дБ.

Эти значения рассчитаны для случая, когда ёмкость слева от КЦ равна 0, а справа – ¥. Произведём пересчёт значений по приведённым ниже формулам [4] с учётом того, что ёмкость слева равна выходной ёмкости транзистора VT1.

, (3.5.6)

, (3.5.7)

, (3.5.8)

, (3.5.9)

. (3.5.10)

В формулах 3.5.6-3.5.10 – это нормированная выходная ёмкость транзистора VT1. Нормировка произведена относительно выходного сопротивления VT1 и циклической частоты :

.

Получаем следующие пересчитанные значения:

Все величины нормированы относительно верхней циклической частоты и выходного сопротивления транзистораVT1. После денормирования получим следующие значения элементов КЦ:

мкГн;

Ом;

пФ;

пФ;

нГн.

При подборе номиналов индуктивность следует уменьшить на величину входной индуктивности транзистора. Нужно также отметить, что и стоят в коллекторной цепи входного каскада.

Найдём суммарный коэффициент передачи корректирующей цепи и транзистора VT2 в области средних частот по формуле [2]:

, (3.5.7)

где – коэффициент усиления транзистора по мощности в режиме двухстороннего согласования;

– нормированное относительно выходного сопротивления транзистора VT1 входное сопротивление каскада на транзисторе VT2, равное параллельному включению входного сопротивления транзистора и сопротивления базового делителя .

;

Ом;

.

Коэффициент усиления равен:

или дБ.

Неравномерность коэффициента усиления не превышает 1дБ.

3.5.3 Расчёт входной КЦ

Схема входной КЦ представлена на рисунке 3.10. Её расчёт, а также табличные значения аналогичны описанным в пункте 3.5.1. Отличие в том, что табличные значения не требуют пересчёта, так как ёмкость слева от КЦ равна 0, а справа – ¥. Поэтому денормировав эти значения мы сразу получим элементы КЦ. Денормируем величины относительно сопротивления генератора сигнала и . Расчёт такой цепи также можно найти в [4].

Рисунок 3.10

Табличные значения (искажения в области ВЧ не более ±0.5 дБ):

После денормирования получаем следующие величины:

нГн;

Ом;

пФ;

пФ;

нГн.

Индуктивность практически равна входной индуктивности транзистора VT1, поэтому её роль будут выполнять выводы транзистора.

Расчёт суммарного коэффициента передачи корректирующей цепи и транзистора VT1 в области средних частот произведём по формуле 3.5.7, заменив на , которое находится по аналогичным формулам, и, взяв коэффициент усиления по мощности:

.

Нужно не забывать, что все нормированные величины в этом пункте нормированы относительно .

Ом;

Получим коэффициент усиления:

или дБ.

Неравномерность коэффициента усиления не превышает 1дБ. Таким образом, суммарные искажения в области ВЧ не превысят 2.5дБ.

Коэффициент передачи всего усилителя:

дБ.

3.6 Расчёт разделительных и блокировочных ёмкостей

На рисунке 3.11 приведена принципиальная схема усилителя. Рассчитаем номиналы элементов обозначенных на схеме. Расчёт производится в соответствии с методикой описанной в [1]

Рисунок 3.11

Рассчитаем сопротивление и ёмкость фильтра по формулам:

, (3.6.1)

где – напряжение питания усилителя равное напряжению питания выходного каскада;

– напряжение питания входного каскада;

– соответственно коллекторный, базовый токи и ток делителя входного каскада;

, (3.6.2)

где – нижняя граничная частота усилителя.

кОм;

пФ.

Дроссель в коллекторной цепи выходного каскада ставится для того, чтобы выход транзистора по переменному току не был заземлен. Его величина выбирается исходя из условия:

. (3.6.3)

мкГн.

Так как ёмкости, стоящие в эмиттерных цепях, а также разделительные ёмкости вносят искажения в области нижних частот, то их расчёт следует производить, руководствуясь допустимым коэффициентом частотных искажений. В данной работе этот коэффициент составляет 3дБ. Всего ёмкостей три, поэтому можно распределить на каждую из них по 1дБ.

По формуле вычисляется постоянная времени, соответствующая неравномерности 1дБ:

, (3.6.4)

где – допустимые искажения в разах.

нс.

Взяв соответствующую крутизну . (3.6.5) для блокировочных ёмкостей и :

пФ;

пФ.

По формуле найдём величину разделительного конденсатора:

, (3.6.6)

где – выходное сопротивление транзистора VT2.

пФ.

В заключении выведем все технические характеристики рассчитанного нами усилителя:

- Рабочая полоса частот: 400-800 МГц

- Линейные искажения:

1) в области нижних частот не более 3 дБ

2) в области верхних частот не более 2.5 дБ

- Коэффициент усиления 30дБ с подъёмом области верхних частот 6 дБ

- Амплитуда выходного напряжения Uвых=2.5 В

- Питание однополярное, Eп=10 В

- Диапазон рабочих температур: от +10 до +60 градусов Цельсия

- Усилитель рассчитан на нагрузку Rн=50 Ом

В конце отметим, что вычиненный нами усилитель имеет запас по усилению 5дБ. Поэтому в случае ухудшения параметров из-за внешних или внутренних причин отдельных элементов коэффициент передачи усилителя не опускался ниже заданного уровня, определённого техническим заданием.

Красько А.С., Проектирование усилительных устройств, методические указания

Титов А.А. Расчет корректирующих цепей широкополосных усилительных каскадов на биполярных транзисторах – http://referat.ru/download/ref-2764.zip

Болтовский Ю.Г., Расчёт цепей термостабилизации электрического режима транзисторов, методические указания

Титов А.А., Григорьев Д.А., Расчёт элементов высокочастотной коррекции усилительных каскадов на полевых транзисторах, учебно-методическое пособие